Enkla FET-kretsar och projekt

De Fälteffekttransistor eller FET är en halvledaranordning med tre terminaler som används för att växla likströmsbelastningar med hög effekt genom försumbar effektingång.

FET kommer med några unika funktioner som en hög ingångsimpedans (i megohms) och med nästan ingen belastning på en signalkälla eller det bifogade föregående steget.

FET uppvisar en hög nivå av transkonduktans (1000 till 12 000 mikroohms, beroende på varumärket och tillverkarens specifikationer) och den maximala driftsfrekvensen är på samma sätt stor (upp till 500 MHz för en hel del varianter).

Jag har redan diskuterat FET-arbetet och karaktäristiken i en av mina tidigare artiklar som du kan gå igenom för en detaljerad granskning av enheten.

I den här artikeln kommer vi att diskutera några intressanta och användbara applikationskretsar med hjälp av fälteffekttransistorer. Alla dessa applikationskretsar som presenteras nedan utnyttjar FET: s höga ingångsimpedansegenskaper för att skapa extremt exakta, känsliga, breda elektroniska kretsar och projekt.

Ljudförförstärkare

FET fungerar mycket snyggt för att göra mini AF-förstärkare eftersom den är liten, har den hög ingångsimpedans, den kräver bara en liten mängd likström och den ger bra frekvensrespons.

FET-baserade AF-förstärkare, med enkla kretsar, ger utmärkt spänningsförstärkning och kan konstrueras tillräckligt små för att rymmas i ett mikrofonhandtag eller i en AF-testsond.

Dessa införs ofta i olika produkter mellan steg där en överföringsförstärkning krävs och där rådande kretsar inte bör laddas väsentligen.

Figuren ovan visar kretsen i ett ensteg, en-transistorförstärkare med de många fördelarna med FET. Designen är ett gemensamt källläge som kan jämföras med och a gemensam emitter BJT-krets .

Förstärkarens ingångsimpedans är runt 1 M som introduceras av motståndet R1. Den angivna FET är en billig och lätt tillgänglig enhet.

Förstärkarens spänningsförstärkning är 10. Den optimala insignalsamplituden strax före utgångssignalens toppklippning är cirka 0,7 volt rms och motsvarande utspänningsamplitud är 7 volt rms. Vid 100% arbetsspecifikationer drar kretsen 0,7 mA genom 12-volts DC-matning.

Med användning av en enda FET kan ingångssignalspänningen, utgångssignalspänningen och DC-strömmen variera i viss utsträckning över värdena ovan.

Vid frekvenser mellan 100 Hz och 25 kHz ligger förstärkarens svar inom 1 dB från 1000 Hz-referensen. Alla motstånd kan vara 1/4 watt. Kondensatorer C2 och C4 är 35-volts elektrolytiska paket, och kondensatorerna C1 och C3 kan vara nästan alla vanliga lågspänningsenheter.

En standard batteriförsörjning eller någon lämplig likströmsförsörjning fungerar extremt. FET-förstärkaren kan också drivas av solenergi av ett par seriekopplade kiselsolmoduler.

Om önskvärt kan ständigt justerbar förstärkningskontroll implementeras genom att ersätta en 1 megohm potentiometer för motstånd R1. Denna krets skulle fungera bra som en förförstärkare eller som en huvudförstärkare i många applikationer som kräver 20 dB signalförstärkning genom hela musikområdet.

Den ökade ingångsimpedansen och den måttliga utgångsimpedansen kommer troligen att uppfylla majoriteten av specifikationerna. För applikationer med extremt låg ljudnivå kan den angivna FET ersättas med standard matchande FET.

2-stegs FET-förstärkarkrets

Nästa diagram nedan visar kretsen för en tvåstegs FET-förstärkare som involverar ett par liknande RC-kopplade steg, liknande vad som diskuterades i ovanstående segment.

Denna FET-krets är utformad för att ge en stor boost (40 dB) till alla blygsamma AF-signaler och kan appliceras både individuellt eller införas som ett steg i utrustning som kräver denna kapacitet.

Ingångsimpedansen för 2-stegs FET-förstärkarkretsen är cirka 1 megohm, bestämd av ingångsmotståndsvärdet R1. Konstruktionens alla spänningsförstärkningar är 100, även om detta antal kan avvika relativt upp eller ner med specifika FET.

Den högsta insignalens amplitud före utsignalens toppklippning är 70 mV rms vilket resulterar i utsignalens amplitud på 7 volt rms.

Under fullt funktionsläge kan kretsen förbruka ungefär 1,4 mA genom 12-volts likströmskälla, men denna ström kan ändras lite beroende på egenskaperna hos specifika FET.

Vi hittade inget behov av att inkludera ett frikopplingsfilter över steg, eftersom denna typ av filter kan orsaka en minskning av strömmen för ett steg. Enhetens frekvensrespons testades platt inom ± 1 dB från 1 kHz-nivån, från 100 Hz till bättre än 20 kHz.

Eftersom ingångssteget sträcker sig 'vidöppen' kan det finnas en möjlighet att brumma upp, såvida inte detta steg och ingångsterminalerna är ordentligt skyddade.

I ihållande situationer kan R1 minskas till 0,47 Meg. I situationer där förstärkaren behöver skapa mindre laddning av signalkällan, kan R1 ökas till mycket stora värden upp till 22 megohms, med tanke på att ingångssteget är extremt bra skyddat.

Med detta sagt kan motstånd över detta värde orsaka att motståndsvärdet blir detsamma som FET-övergångsresistansvärdet.

Untuned Crystal Oscillator

En kristalloscillatorkrets av Pierce-typ, som använder en enda fälteffekttransistor, visas i följande diagram. En kristalloscillator av Pierce-typ har fördelen med att arbeta utan avstämning. Det behöver bara fästas med en kristall och sedan drivas med en DC-matning för att extrahera en RF-utgång.

De ojämna kristalloscillator tillämpas i sändare, klockgeneratorer, kristalltestmottagares frontändar, markörer, RF-signalgeneratorer, signalspotrar (sekundära frekvensstandarder) och flera relaterade system. FET-kretsen visar en snabbstarttendens för kristaller som är bättre lämpade för inställningen.

FET: s ojämna oscillatorkrets förbrukar ungefär 2 mA från 6-volts likströmskälla. Med denna källspänning är RF-utgångsspänningen med öppen krets cirka 4% volt rms DC-matningsspänningar så mycket som 12 volt kan appliceras, med motsvarande ökad RF-utgång.

För att ta reda på om oscillator fungerar, stäng omkopplaren S1 och anslut en RF-voltmeter över RF-utgångarna. Om en RF-mätare inte är tillgänglig kan du använda vilken DC-voltmeter som helst med hög motståndskraft som är lämplig shuntad genom en allmän germaniumdiod.

Om mätarnålen vibrerar indikerar kretsens funktion och RF-utsläpp. Ett annat tillvägagångssätt kan vara att ansluta oscillatorn till antenn- och jordanslutningarna på en CW-mottagare som kan ställas in med kristallfrekvensen för att bestämma RF-svängningarna.

För att undvika felaktig funktion rekommenderas starkt att Pierce-oscillatorn arbetar med det angivna frekvensområdet för kristallen när kristallen är en grundläggande frekvensskärning.

Om övertonskristaller används, kommer utsignalen inte att svänga vid kristallens frekvens, snarare med den lägre frekvensen som bestäms av kristallproportionerna. För att köra kristallen vid den nominella frekvensen för en övertonskristall måste oscillatorn vara av den avstämda typen.

Stämd kristalloscillator

Figur A nedan visar kretsen för en grundläggande kristalloscillator utformad för att fungera med de flesta kristallvarianter. Kretsen är inställd med en skruvmejseljusterbar snigel i induktorn L1.

Denna oscillator kan enkelt anpassas för applikationer som i kommunikations-, instrument- och styrsystem. Det kan till och med användas som en loppdriven sändare för kommunikation eller RC-modellkontroll.

Så snart resonanskretsen, L1-C1, är inställd på kristallfrekvensen, börjar oscillatorn dra runt 2 mA från 6-volts likströmskälla. Den tillhörande RF-utgångsspänningen med öppen krets är cirka 4 volt rms.

Avloppsströmmen minskas med frekvenser på 100 kHz jämfört med andra frekvenser på grund av induktansmotståndet som används för den frekvensen.

Nästa figur (B) illustrerar en lista över industriella, slug-tuned induktorer (L1) som fungerar extremt bra med denna FET-oscillatorkrets.

Induktanser väljs för 100 kHz normalfrekvens, 5 skinkradioband och 27 MHz-medborgarbandet ändå tas ett betydande induktansområde hand om genom manipulation av varje induktors snigel och ett bredare frekvensområde än de band som föreslås i bordet kan förvärvas med varje induktor.

Oscillatorn kan ställas in på din kristallfrekvens genom att helt enkelt vrida snigeln uppåt / nedåt på induktorn (L1) för att få optimal avvikelse för den anslutna RF-voltmätaren över RF-utgångarna.

En annan metod skulle vara att ställa in L1 med en 0 - 5 DC ansluten vid punkt X: Därefter finjusterar du L1-snigeln tills ett aggressivt dopp syns vid mätaravläsning.

Sluginställningsfunktionen ger dig en exakt inställd funktion. I applikationer där det blir nödvändigt att ställa in oscillatorn ofta med en återställbar kalibrering, bör en 100 pF justerbar kondensator användas istället för C2, och snigeln används bara för att fixa den maximala frekvensen för prestandaområdet.

Fasskiftande ljudoscillator

Fasförskjutningsoscillatorn är faktiskt en enkel motståndskapacitansavstämd krets som gillas för sin kristallklara utsignal (minsta distorsion sinusvågsignal).

Fälteffekttransistorn FET är mest gynnsam för denna krets, eftersom den höga ingångsimpedansen för denna FET ger nästan ingen belastning av det frekvensbestämmande RC-steget.

Figuren ovan visar kretsen för en fasförskjutning AF-oscillator som arbetar med en ensam FET. I denna speciella krets beror frekvensen på 3-stiftet RC fasförskjutningskrets (C1-C2-C3-R1-R2-R3) som ger oscillatorn dess specifika namn.

För den avsedda 180 ° fasförskjutningen för svängning är värdena för Q1, R och C i återkopplingsledningen valda på lämpligt sätt för att generera en 60 ° förskjutning på varje enskild stift (R1-C1, R2-C2. Och R3-C3) mellan avloppet och grinden för FET Q1.

För enkelhets skull väljs kapacitanserna till att vara lika i värde (C1 = C2 = C3) och motstånden bestäms också med lika värden (R1 = R2 = R3).

Frekvensen för nätverksfrekvensen (och för den delen, oscillationsfrekvensen för designen) är i så fall f = 1 / (10,88 RC). där f är i hertz, R i ohm och C i farads.

Med värdena som presenteras i kretsschemat är frekvensen som resultat 1021 Hz (för exakt 1000 Hz med 0,05 uF-kondensatorer, R1, R2. Och R3 ska vara 1838 ohm). När du spelar med en fasförskjutningsoscillator kan det vara bättre att justera motstånden jämfört med kondensatorerna.

För en känd kapacitans (C) blir motsvarande motstånd (R) för att få en önskad frekvens (f) R = 1 / (10,88 fC), där R är i ohm, f i hertz och C i farader.

Därför, med de 0,05 uF kondensatorer som anges i figuren ovan, är motståndet som behövs för 400 Hz = 1 / (10,88 x 400 X 5 X 10 ^ 8) = 1 / 0,0002176 = 4596 ohm. 2N3823 FET levererar den stora transkonduktans (6500 / umho) som är nödvändig för optimal bearbetning av FET-fasförskjutningsoscillatorkretsen.

Kretsen drar cirka 0,15 mA genom 18-volts likströmskälla och AF-utgången med öppen krets är cirka 6,5 ​​volt rms. Alla motstånd som används i kretsen är or1 / 4-watt 5%. Kondensatorer C5 och C6 kan vara alla praktiska lågspänningsenheter.

Elektrolytkondensator C4 är faktiskt en 25-volts enhet. För att säkerställa en stabil frekvens bör kondensatorerna Cl, C2 och C3 vara av bästa hög kvalitet och noggrant matchade med kapacitans.

Supergenerativ mottagare

Nästa diagram avslöjar kretsen för en självsläckande form av supergenerativ mottagare konstruerad med en 2N3823 VHF-fälteffekt-transistor.

Med fyra olika spolar för L1 kommer kretsen snabbt att upptäcka och börja ta emot 2, 6 och 10 meter skinkbandssignaler och eventuellt till och med 27 MHz-punkten. Spolens detaljer anges nedan:

• För att ta emot 10-metersband eller 27-MHZ-band, använd L1 = 3,3 uH till 6,5 uH induktans, över en keramisk form, pulveriserad kärnprofil.
• För att ta emot 6-meters band, använd L1 = 0,99 uH till 1,5 uH induktans, 0,04 över en keramisk form och järnsnigel.
• För mottagning av 2-meters amatörbandvind L1 med 4 varv nr 14 bar tråd lindad 1/2 tum diameter.

Frekvensområdet möjliggör mottagaren speciellt för standardkommunikation såväl som för radiomodellstyrning. Alla induktorer är ensamma, 2-terminal paket.

De 27 MHz och 6 och 10-meters induktorer är vanliga, slug-tuned enheter som måste installeras på tvåstiftsuttag för snabb plug-in eller byte (för enkelbandsmottagare kan dessa induktorer lödas permanent över kretskortet).

Med detta sagt måste 2-metersspolen lindas av användaren, och även denna bör vara försedd med en push-in-typ av basuttag, förutom i en enbandsmottagare.

Ett filternätverk innefattande (RFC1-C5-R3) eliminerar RF-ingrediensen från mottagarens utgångskrets, medan ett ytterligare filter (R4-C6) dämpar kylningsfrekvensen. En lämplig 2,4 uH-induktor för RF-filtret.

Hur man ställer in

För att kontrollera den supergenerativa kretsen i början:
1- Anslut högimpedansheadset till AF-utgångar.
2- Justera volymkontrollen R5 till dess högsta utgångsnivå.
3- Justera regenereringsstyrkruka R2 till dess lägsta gräns.
4- Justera avstämningskondensatorn C3 till dess högsta kapacitansnivå.
5- Tryck på strömbrytaren S1.
6- Fortsätt att flytta potentiometern R2 tills du hittar ett högt väsande ljud vid en viss punkt på potten, vilket indikerar början superregeneration. Volymen på detta väsande kommer att vara ganska konsekvent när du justerar kondensatorn C3, men det bör förbättras lite när R2 flyttas upp mot den översta nivån.

7-Nästa Anslut antennen och jordanslutningarna. Om du upptäcker att antennanslutningen upphör att susa, finjusterar du antenntrimmerkondensatorn C1 tills det brusande ljudet kommer tillbaka. Du måste justera trimmern med en isolerad skruvmejsel, bara en gång för att möjliggöra räckvidden för alla frekvensband.
8- Ställ nu in signaler i varje station och observera AGC-aktiviteten hos mottagaren och ljudsvaret för talbehandlingen.
9-Mottagarens inställningsratt, monterad på C3 kan kalibreras med en AM-signalgenerator ansluten till antennen och jordterminalerna.
Anslut hörlurar med hög impedans eller AF-voltmeter till AF-utgångarna, justera C3 för varje justering av generatorn för att få en optimal ljudnivå.

De övre frekvenserna i 10-, 6- och 27 MHz-banden kunde placeras på samma plats över C3-kalibreringen genom att ändra skruvpropparna i tillhörande spolar, med hjälp av signalgeneratorn fixerad vid matchande frekvens och med C3 fixeras vid önskad punkt nära minimal kapacitans.

2-metersspolen är ändå utan en snigel och måste justeras genom att klämma eller sträcka sin lindning för att anpassas till toppbandfrekvensen.

Konstruktören bör komma ihåg att den supergenerativa mottagaren faktiskt är en aggressiv radiator av RF-energi och kan allvarligt komma i konflikt med andra lokala mottagare inställda på samma frekvens.

Antennkopplingstrimmern, C1, hjälper till att ge lite dämpning av denna RF-strålning och detta kan också resultera i en nedgång i batterispänningen till minimivärdet som ändå kommer att hantera anständig känslighet och ljudvolym.

En radiofrekvensförstärkare som drivs framför supergeneratorn är ett extremt produktivt medium för att minska RF-utsläpp.

Elektronisk likspänningsmätare

Följande bild visar kretsen för en symmetrisk elektronisk likspänningsmätare med ett ingångsmotstånd (som inkluderar 1 megohm-motståndet i den avskärmade sonden) på 11 megohms.

Enheten förbrukar ungefär 1,3 mA från ett integrerat 9-voltsbatteri, B, och kan därför vara i drift under långa perioder. Denna enhet specialiserar sig på 0-1000 volt mätning i åtta områden: 0-0,5, 0-1, 0-5, 0-10, 0-50, 0-100,0-500 och O-1000 volt.

Ingångsspänningsdelaren (områdesomkoppling), de nödvändiga motstånden består av seriekopplade lagervärde-motstånd som måste bestämmas med försiktighet för att uppnå motståndsvärden så nära de visade värdena som möjligt.

Om precisionsinstrument av typ av instrument kan erhållas kan mängden motstånd i denna tråd minskas med 50%. Betydelse, för R2 och R3, ersätt 5 Meg. för R4 och R5, 4 Meg. för R6 och R7, 500 K för R8 och R9, 400 K för R10 och R11, 50 K för R12 och R13, 40K för R14 och R15, 5 K och för R16 och R17,5 K.

Detta välbalanserat DC-voltmätarkrets har nästan ingen nolldrift någon form av drift i FET Q1 motverkas automatiskt med en balanserande drift i Q2. FET: s interna avlopp-till-källanslutningar, tillsammans med motstånden R20, R21 och R22, skapar en motståndsbro.

Display-mikroammeter M1 fungerar som detektorn i detta bryggnätverk. När en nollsignalingång appliceras på den elektroniska voltmeterkretsen definieras mätaren M1 till noll genom att justera balansen på denna brygga med potentiometer R21.

Om en likspänning härefter ges till ingångarna, orsakar obalansering i bryggan på grund av den interna avlopps-till-källans motståndsförändring av FET: erna, vilket resulterar i en proportionell avböjning på mätaravläsningen.

De RC-filter skapad av R18 och C1 hjälper till att eliminera AC-brum och brus som upptäcks av sonden och spänningsomkopplingskretsarna.

Preliminära kalibreringstips

Använda nollspänning över ingångarna:
1 Slå PÅ S2 och justera potentiometer R21 tills mätaren M1 visar noll på skalan. Du kan ställa in områdesomkopplaren S1 till valfri plats i detta första steg.

2- Positionera områdesomkopplaren till dess 1 V-placering.
3 - Anslut en noggrant uppmätt 1-volts likströmsförsörjning över ingångarna.
4- Finjustera kalibreringskontrollmotståndet R19 för att få en exakt fullskaleböjning på mätaren M1.
5- Ta kort bort ingångsspänningen och kontrollera om mätaren fortfarande är på nollpunkten. Om du inte ser det, återställ R21.
6- Blanda mellan steg 3, 4 och 5 tills du ser fullskaleböjning på mätaren som svar på en 1 V-ingång och nålen återgår till nollmärket så snart 1 V-ingången har tagits bort.

Rheostat R19 kräver ingen upprepad inställning när ovanstående procedurer har implementerats, såvida inte dess inställning på något sätt förskjuts.

R21 som är avsedd för nollställning kan kräva bara sällan återställning. Om avståndsmotstånden R2 till R17 är precisionsmotstånd, kommer denna en-områdes kalibrering att vara precis tillräckligt med återstående intervall kommer automatiskt att komma in i kalibreringsområdet.

En exklusiv spänningsratt kan ritas för mätaren, eller den redan närvarande 0-100 uA-skalan kan markeras i volt genom att föreställa sig lämplig multiplikator över alla utom 0-100 volt-området.

Voltmätare med hög impedans

En voltmeter med en otroligt hög impedans kan byggas genom en transistorförstärkare med fälteffekt. Bilden nedan visar en enkel krets för denna funktion, som snabbt kan anpassas till en ytterligare förbättrad enhet.

I avsaknad av en spänningsingång bevarar R1 FET-grinden vid negativ potential och VR1 definieras för att säkerställa att matningsström via mätaren M är minimal. Så snart FET-grinden försörjs med en positiv spänning indikerar mätaren M matningsströmmen.

Motstånd R5 är endast placerat som ett strömbegränsande motstånd för att skydda mätaren.

Om 1 megohm används för R1 och 10 megohm motstånd för R2, R3 och R4 gör det möjligt för mätaren att mäta spänningsintervall mellan ungefär 0,5v till 15v.

VR1-potentiometern kan normalt vara 5k

Den belastning som mätaren tvingar på en 15v-krets kommer att bli en hög impedans, mer än 30 megohms.

Switch S1 används för att välja olika mätområden. Om 100 uA meter används kan R5 vara 100 k.

Mätaren tillhandahåller kanske inte en linjär skala, även om specifik kalibrering enkelt kan skapas genom en gryta och voltmeter, vilket gör att alla önskade spänningar kan mätas över testledningarna.

Kapacitansmätare med direkt avläsning

Att mäta kapacitansvärden snabbt och effektivt är huvudfunktionen i kretsen som presenteras i kretsschemat nedan.

Denna kapacitansmätare implementerar dessa 4 separata intervall 0 till 0,1 uF 0 till 200 uF, 0 till 1000 uF, 0 till 0,01 uF och 0 till 0,1 uF. Arbetsförfarandet för kretsen är ganska linjärt, vilket möjliggör enkel kalibrering av 0 - 50 DC-mikroammeter M1-skalan i picofarads och microfarads.

En okänd kapacitans ansluten till kortplatserna X-X kunde därefter mätas rakt igenom mätaren utan behov av någon form av beräkningar eller balanseringsmanipulationer.

Kretsen kräver cirka 0,2 mA via ett inbyggt 18-voltsbatteri, B. I denna speciella kapacitansmätarkrets fungerar ett par FET (Q1 och Q2) i ett standardavloppskopplat multivibratorläge.

Multivibratorutgången, erhållen från Q2-avloppet, är en fyrkantvåg med konstant amplitud med en frekvens som huvudsakligen bestäms av värdena på kondensatorerna C1 till C8 och motstånden R2 till R7.

Kapacitanserna på var och en av områdena väljs identiskt, medan samma görs också för valet av motstånd.

En 6-polig. 4-position. vridomkopplare (S1-S2-S3-S4-S5-S6) väljer lämpliga multivibratorkondensatorer och motstånd tillsammans med mätarkretsmotståndskombinationen som är nödvändig för att leverera testfrekvensen för ett valt kapacitansområde.

Fyrkantvågen appliceras på mätarkretsen genom den okända kondensatorn (ansluten över terminalerna X-X). Du behöver inte oroa dig för någon nollmätarinställning eftersom mätarnålen kan ebba förväntas vila vid nollan så länge en okänd kondensator inte är ansluten till kortplatserna X-X.

För en vald fyrkantsvågsfrekvens genererar mätarens nålböjning en direkt proportionell avläsning till värdet på den okända kapacitansen C, tillsammans med ett fint och linjärt svar.

Följaktligen, om i den preliminära kalibreringen av kretsen implementeras med användning av en exakt identifierad 1000 pF kondensator ansluten till terminalerna XX, och områdesomkopplaren placerad i läge B, och kalibreringspotten R11 justeras för att uppnå en exakt fullskaladeflektion på mätaren M1 , då mäter mätaren utan tvekan 1000 pF-värdet vid dess fullskaleböjning.

Sedan den föreslagna kapacitansmätarkrets ger ett linjärt svar på dess, kan 500 pF förväntas läsa i ungefär halv skala av mätarvredet, 100 pF i skala 1/10 och så vidare.

För de fyra serierna av kapacitansmätning kan multivibratorfrekvensen växlas till följande värden: 50 kHz (0—200 pF), 5 kHz (0-1000 pF), 1000 Hz (0—0,01 uF) och 100 Hz (0-0,1 uF).

Av denna anledning byter omkopplingssegment S2 och S3 multivibratorkondensatorerna med motsvarande uppsättningar tillsammans med omkopplarna S4 och S5 som byter multivibratormotstånden genom ekvivalenta par.

De frekvensbestämmande kondensatorerna bör vara kapacitansmatchade parvis: C1 = C5. C2 = C6. C3 = C7 och C4 = C8. På liknande sätt bör de frekvensbestämmande motstånden vara motståndsmatchade parvis: R2 = R5. R3 = R6 och R4 = R7.

Lastmotstånden R1 och R8 vid FET-avloppet måste likaledes matchas på lämpligt sätt. Krukorna R9. R11, R13 och R15 som används för kalibreringen bör vara trådlindade typer och eftersom dessa endast är justerade för kalibreringsändamålet kan de monteras inuti kretsens hölje och försedda med slitsade axlar för att möjliggöra justering genom en skruvmejsel.

Alla fasta motstånd (R1 till R8. R10, R12. R14) ska vara 1 watt.

Inledande kalibrering

För att påbörja kalibreringsprocessen behöver du fyra perfekt kända kondensatorer med mycket läckage, med värdena: 0,1 uF, 0,01 uF, 1000 pF och 200 pF,
1-Håll avståndsbrytaren i läge D och sätt in 0,1 uF-kondensatorn i plintarna X-X.
2-omkopplare PÅ S1.

Ett distinkt mätarkort kan ritas, eller siffror kan skrivas på den befintliga bakgrundsratten för mikroammeter för att indikera kapacitansområden på 0-200 pF, 0-1000 pF, 0-0,01 uF och 0-0 1 uF.

Eftersom kapacitansmätaren används ytterligare kan du känna att det är nödvändigt att ansluta en okänd kondensator till terminalerna X-X slå PÅ S1 för att testa kapacitansavläsningen på mätaren. För bästa precision rekommenderas det att använda det intervall som möjliggör avböjning runt mätarens skala.

Fältstyrkemätare

FET-kretsen nedan är utformad för att detektera styrkan för alla frekvenser inom 250 MHz eller kan vara ännu högre ibland.

En liten metallpinne, stav, teleskopantenn upptäcker och tar emot radiofrekvensenergin. D1 korrigerar signalerna och matar en positiv spänning till FET-grinden, över R1. Denna FET fungerar som en DC-förstärkare. 'Set Zero' -potten kan vara vilket värde som helst mellan 1k och 10k.

När ingen RF-ingångssignal finns, justerar den grind- / källpotentialen på ett sätt så att mätaren bara visar en liten ström, vilket ökar proportionellt beroende på nivån på den ingående RF-signalen.

För att få högre känslighet kan en 100uA meter installeras. Annars kan en mätare med låg känslighet som 25uA, 500uA eller 1mA också fungera ganska bra och ge de erforderliga RF-styrkan.

Om fältstyrkemätare krävs för att testa endast VHF, måste en VHF-choke införlivas, men för normal applikation runt lägre frekvenser är en kortvågsdrossel nödvändig. En induktans på cirka 2,5 mH gör jobbet för upp till 1,8 MHz och högre frekvenser.

FET-fältstyrka-mätarkretsen kan byggas inuti en kompakt metallbox, med antennen utsträckt utanför höljet, vertikalt.

Under drift möjliggör enheten inställning av en sändares slutförstärkare och antennkretsar, eller omjustering av förspänning, drivning och andra variabler, för att bekräfta optimal utstrålning.

Resultatet av justeringar kan bevittnas genom den kraftiga uppåtböjningen eller doppningen av mätarnålen eller avläsningen på fältstyrkemätaren.

Fuktdetektor

Den känsliga FET-krets som visas nedan kommer att känna igen förekomsten av atmosfärisk fukt. Så länge sensorkudden är fri från fukt kommer dess motstånd att vara överdriven.

Å andra sidan kommer närvaron av fukt på dynan att sänka dess motstånd, varför TR1 tillåter ledning av ström med hjälp av P2, vilket gör att basen på TR2 blir positiv. Denna åtgärd aktiverar reläet.

VR1 gör det möjligt att justera nivån där TR1 slås PÅ och bestämmer därför kretsens känslighet. Detta kan fixas till en extremt hög nivå.

Potten VR2 gör det möjligt att justera kollektorströmmen för att säkerställa att strömmen genom reläspolen är mycket liten under de perioder då avkänningsplattan är torr.

TR1 kan vara 2N3819 eller någon annan vanlig FET, och TR2 kan vara en BC108 eller någon annan högförstärkt vanlig NPN-transistor. Avkänningsplattan produceras snabbt från 0,1 tum eller 0,15 i matrisperforerad kretskort med ledande folie över hålraderna.

En bräda som mäter 1 x 3 tum är tillräcklig om kretsen används som en vattennivådetektor, men ett mer omfattande kort (kanske 3 x 4 tum) rekommenderas för att möjliggöra FET fuktavkänning , särskilt under regnperioden.

Varningsenheten kan vara vilken som helst önskad enhet, såsom en indikatorlampa, klocka, summer eller ljudoscillator, och dessa kan integreras inuti höljet, eller placeras externt och anslutas via en förlängningskabel.

Spänningsregulator

Den enkla FET-spänningsregulatorn som förklaras nedan ger rimligt bra effektivitet med minst ett antal delar. Grundkretsen visas nedan (överst).

Varje typ av variation i utspänning som induceras genom en förändring av belastningsmotståndet ändrar portens källspänning på f.e.t. via R1 och R2. Detta leder till en motverkande förändring i avloppsströmmen. Stabiliseringsgraden är fantastisk ( ≈ 1000) men utgångsmotståndet är ganska högt R0> 1 / (YFs> 500Ω) och utströmmen är faktiskt minimal.

För att besegra dessa avvikelser, den förbättrade botten spänningsregulator krets kan användas. Utgångsmotståndet minskar enormt utan att kompromissa med stabiliseringsförhållandet.

Den maximala utgångsströmmen begränsas av den tillåtna avledningen av den sista transistorn.

Motstånd R3 är vald för att skapa en viloström på ett par mA i TR3. En bra testuppställning med de angivna värdena orsakade en förändring på mindre än 0,1 V även när belastningsströmmen varierade från 0 till 60 mA vid 5 V utgång. Påverkan av temperatur på utgångsspänningen undersöktes inte men den kunde möjligen hållas under kontroll genom korrekt val av avloppsströmmen för f.e.t.

Ljudblandare

Ibland kan du vara intresserad av att tona ut eller tona ut eller blanda ett par ljudsignaler på anpassade nivåer. Kretsen som presenteras nedan kan användas för att uppnå detta syfte. En speciell ingång är associerad med uttaget 1 och den andra uttaget 2. Varje ingång är utformad för att acceptera höga eller andra impedanser och har oberoende volymkontroll VR1 och VR2.

R1- och R2-motstånd erbjuder isolering från krukorna VR1 och VR2 för att säkerställa att en lägsta inställning från en av krukorna inte jordar insignalen för den andra krukan. En sådan inställning är lämplig för alla standardapplikationer, med mikrofoner, pick-up, tuner, mobiltelefon etc.

FET 2N3819 liksom andra ljud- och allmänna FET: er fungerar utan problem. Utgången måste vara en avskärmad kontakt, genom C4.

Enkel tonkontroll

Variabla tonkontroller möjliggör anpassning av ljud och musik enligt personliga preferenser, eller möjliggör en viss kompensationsstorlek för att öka det totala frekvenssvaret för en ljudsignal.

Dessa är ovärderliga för standardutrustning som ofta kombineras med kristall- eller magnetiska ingångsenheter, eller för radio och förstärkare etc., och som saknar ingångskretsar avsedda för sådan musikspecialisering.

Tre olika passiva tonkontrollkretsar visas i figuren nedan.

Dessa konstruktioner kan fås att fungera med ett gemensamt förförstärkningssteg som visas i A. Med dessa passiva tonkontrollmoduler kan det finnas en allmän förlust av ljud som orsakar viss minskning av utsignalnivån.

Om förstärkaren vid A innehåller tillräcklig förstärkning, kan tillfredsställande volym fortfarande uppnås. Detta beror på förstärkaren liksom på andra förhållanden, och när det antas att en förförstärkare kan återställa volymen. I steg A fungerar VR1 som tonkontrollen, högre frekvenser minimeras som svar på att dess torkare färdas mot C1.

VR2 är ansluten för att bilda en förstärknings- eller volymkontroll. R3 och C3 erbjuder källförspänning och förbikoppling, och R2 fungerar som dräneringsljudbelastningen, medan utgången hämtas från C4. R1 med C2 används för att koppla bort den positiva matningslinjen.

Kretsarna kan drivas från en 12V DC-matning. R1 kan modifieras om det behövs för större spänningar. I denna och relaterade kretsar hittar du betydande latitud i valet av magnituder för positioner som C1.

Vid krets B fungerar VR1 som en toppskärningskontroll och VR2 som volymkontroll. C2 är kopplad till grinden vid G, och ett 2,2 M motstånd erbjuder DC-vägen genom grinden till negativ linje, återstående delar är R1, R2, P3, C2, C3 och C4 som vid A.

Typiska värden för B är:

• Cl = 10nF
• VR1 = 500k linjär
• C2 = 0,47 uF
• VR2 = 500 k logg

En annan toppskärningskontroll avslöjas vid C. Här är R1 och R2 identiska med R1 och R2 av A.

C2 av A införlivas som vid A. Ibland kan denna typ av tonkontroll inkluderas i ett redan existerande steg utan praktiskt taget något hinder för kretskortet. C1 vid C kan vara 47nF och VR1 25k.

Större magnituder kan prövas för VR1, men det kan resultera i att en stor del av det hörbara intervallet för VR1 förbrukar bara en liten del av dess rotation. C1 kan göras högre för att ge förbättrad toppskärning. Resultaten uppnådda med olika delvärden påverkas av kretsens impedans.

Enkel diod FET-radio

Nästa FET-krets nedan visar en enkel förstärkt diodradiomottagare med en enda FET och några passiva delar. VC1 kan vara en typisk storlek 500 pF eller identisk GANG-inställningskondensator eller en liten trimmer om alla proportioner behöver vara kompakta.

Inställningsantennspolen är byggd med femtio varv av 26 swg till 34 swg-tråd, över en ferritstav. eller kan räddas från vilken befintlig mediumvågmottagare som helst. Antalet lindningar möjliggör mottagning av alla närliggande MW-band.

MW TRF-radiomottagare

Nästa relativt omfattande TRF MW-radiokrets kan byggas med bara en kupong med FET. Den är utformad för att ge en anständig hörlursmottagning. För längre räckvidd kan en längre antennledning anslutas till radion, eller annars kan den användas med lägre känslighet genom att bero på ferritstavspolen endast för närliggande MW-signalupptagning. TR1 fungerar som detektorn och regenerering uppnås genom att knacka på inställningsspolen.

Tillämpningen av regenerering förbättrar selektiviteten såväl som känsligheten för svagare överföringar. Potentiometern VR1 tillåter manuell justering av avloppspotentialen för TR1 och fungerar därför som en regenereringsreglering. Ljudutgång från TR1 är ansluten till TR2 med C5.

Denna FET är en ljudförstärkare som driver hörlurarna. Ett fullt headset är mer lämpligt för avstämning, även om telefoner med cirka 500 ohm likströmsmotstånd, eller cirka 2k impedans, ger utmärkta resultat för denna FET MW-radio. Om ett miniöronstycke önskas för att lyssna kan det vara en magnetisk enhet med måttlig eller hög impedans.

Hur man gör antennspolen

Avstämningsantennens spole är byggd med femtio varv av superlackerad 26swg-tråd, över en vanlig ferritstång med en längd på cirka 5 tum x 3/8 tum. Om svängarna lindas över ett tunt kortrör som underlättar glidning av spolen på stången, kan det göra det möjligt att justera bandtäckningen optimalt.

Lindningen börjar vid A, avlyssningen för antennen kan extraheras vid punkt B, som ligger runt tjugofem varv.

Punkt D är den jordade ändterminalen på spolen. Den mest effektiva placeringen av tappningen C beror rättvist på den valda FET, batterispänningen och om radiomottagaren kommer att kombineras med en extern antennledning utan antenn.

Om tappningen C är för nära slutet D, kommer regenerering att upphöra att initieras, eller kommer att vara extremt dålig, även om VR1 är vänd för optimal spänning. Att ha många varv mellan C och D kommer emellertid att leda till svängning, även om VR1 bara roteras lite, vilket får signalerna att försvagas.